由于爆炸复合板在爆炸时破坏了正火状态，所以应进行热处理。
为了消除爆炸复合界面的残余应力，对爆炸复合1Cr18Ni9Ti/Q235A样品进行了不同温度和不同保温时间的热处理, 对复板厚度为d f=2mm、装填比为R=1.20的样品测量了焊接界面的显微硬度。样品经550℃保温1h处理后，其显微硬度曲线与常温曲线相差很小，但是，在650℃和750℃保温1h处理后的显微硬度曲线明显低于常温曲线，说明热处理有了成效。
对样品进行了扫描电镜分析，结果表明，不论是否经过热处理，焊接界面两侧均有成分扩散，即Q235A一侧有Cr、Ni成分，1Cr18Ni9Ti一侧有Si、Fe成分;扩散程度与热处理温度关系不大，但与取样位置有关：越远离界面扩散成分的含量越少。说明界面两侧这种成分扩散是爆炸焊接本身产生的，与热处理无关。当低于550℃时，即使在不锈钢次表面也看不到碳的峰值;但在 650℃时，离界面更远的过渡区也能看到很小的碳峰，说明碳钢中的碳已扩散到不锈钢过渡区，碳成分的这种扩散与热处理温度有关。
550℃不锈钢次表面, 无碳峰 (b)650℃不锈钢过渡区, 有碳峰
550℃和650℃不锈钢成分金相分析结果(保温1 h)
对常温和550℃热处理的碳钢表层(近界面层)有严重变形引起的纤维状组织和许多细小颗粒，心部组织为铁素体加珠光体;不锈钢界面为第二相点状组织，心部为针状组织。但经650℃处理的碳钢样品近界面区小颗粒组织消失(表示可能发生脱碳)，晶粒变得粗大，心部组织仍为铁素体加珠光体，但已看不到组织变形所产生的滑移线;而在不锈钢界面则有大量的黑色小颗粒，可能是脱碳后形成的碳化铬颗粒。750℃处理的碳钢样品表层金相与650℃相似，近界面区小颗粒组织消失的范围扩大，晶粒也更加粗大;而其心部已变为板条状马氏体加块状铁素体，估计发生了相变;不锈钢表层及心部与650℃基本相同。
综上所述，热处理温度低于550℃时，界面两侧近区显微硬度没有变化，Q235A钢基本不脱碳;热处理温度高于650℃时，显微硬度明显降低，但Q235A钢发生脱碳。因此，最佳热处理温度估计约为600℃。
